核心詞：BVR 接地線   多股 銅 芯 電線   25平方 黃綠雙色線   接地線 
　　最后將改進(jìn)方案應(yīng)用于產(chǎn)品中。然后,通過進(jìn)一步使用剖分角環(huán)來劃分油隙,有效地提高了油隙的場強(qiáng)容限?？梢钥闯?在粗調(diào)結(jié)束時采用了靜電環(huán),有效屏蔽了粗調(diào)線圈線左上角的場強(qiáng)集中區(qū)域,而靜電屏倒角的增加有效降低了表面場強(qiáng),大大降低了該區(qū)域的場強(qiáng)。根據(jù)改進(jìn)后的絕緣布局,重新建立了絕緣模型。由于變壓器油隙中的電氣強(qiáng)度與其距離成反比,因此在該區(qū)域增加了兩個1mm的開口角環(huán),將油道進(jìn)一步分成4mm,以增加油隙的承受強(qiáng)度。具體設(shè)計是在粗調(diào)繞組末端加一個靜電環(huán)。靜電環(huán)的絕緣為2mm,左上角的倒角為4mm,良好測量前的導(dǎo)體倒角為0.5mm,因此該位置的電極倒角增加了8倍。根據(jù)上述電場模擬結(jié)果,電場力線的集中區(qū)域位于粗調(diào)整的末端。因此,考慮在粗調(diào)線圈末端增加額外的屏蔽措施,以降低那里的電場強(qiáng)度。根據(jù)模擬結(jié)果,BVR接地線 多股銅芯電線 25平方黃綠雙色線 接地線粗調(diào)端內(nèi)側(cè)的等電位線密度非常集中,其中場強(qiáng)最大,這是感應(yīng)試驗下端電場的薄弱點(diǎn)。從仿真計算可以看出,粗調(diào)壓繞組端部的電極形狀不夠圓,尤其是端部。由于導(dǎo)體的小倒角,礦用電纜整體粗調(diào)壓繞組類似于90°直角,電極形狀不好。如果端部保溫結(jié)構(gòu)布置的保溫設(shè)計不合理,可能會出現(xiàn)影響許多保溫評估的問題。特別是在變壓器的感應(yīng)試驗中,由于端部電場的集中,可能會出現(xiàn)局部放電等問題。隨著我國電力變壓器電壓水平的提高,電力變壓器的絕緣水平也顯著提高,這也對產(chǎn)品端電場設(shè)計的難度提出了相應(yīng)的挑戰(zhàn)。因此,在產(chǎn)品絕緣設(shè)計中,應(yīng)仔細(xì)考慮產(chǎn)品端部電場的分布。在變壓器絕緣布置的初始階段,需要結(jié)合有限元仿真軟件進(jìn)行。通過仿真分析,合理布置端部絕緣結(jié)構(gòu),保證了產(chǎn)品的絕緣性能。
　　1、以實際220kV產(chǎn)品為例
　　以實際220kV產(chǎn)品為例,BVR接地線 多股銅芯電線 25平方黃綠雙色線 接地線詳細(xì)分析了感應(yīng)試驗中產(chǎn)品局部放電超標(biāo)的可能原因,并結(jié)合電場分析仿真軟件對其進(jìn)行了有效驗證。通過初步判斷和有限元驗證相結(jié)合,最終提出了提高電場濃度的有效方法,通過合理的改進(jìn)措施,產(chǎn)品最終通過了局部放電試驗。
　　2、端部高場強(qiáng)區(qū)的油道可通過增加角環(huán)進(jìn)一步劃分為小油隙
　　端部高場強(qiáng)區(qū)的油道可通過增加角環(huán)進(jìn)一步劃分為小油隙,以提高油隙的電氣強(qiáng)度。根據(jù)電場優(yōu)化的絕緣結(jié)構(gòu)對產(chǎn)品進(jìn)行處理,并再次進(jìn)行局部放電試驗。根據(jù)合同要求,即1.5um/√3.長期感應(yīng)試驗階段小于100pc,最終產(chǎn)品順利出廠。對原試驗不合格的產(chǎn)品進(jìn)行吊芯檢查,并將其拆除至粗調(diào)端部絕緣。發(fā)現(xiàn)B相粗調(diào)結(jié)束沿端環(huán)向上爬升,BVR接地線 多股銅芯電線 25平方黃綠雙色線 接地線發(fā)展到第一個裂角環(huán),足以驗證上述分析的正確性。通過模擬計算得到的等電位線如圖3所示。該薄弱區(qū)域直接導(dǎo)致感應(yīng)試驗過程中局部放電過大,使產(chǎn)品的局部放電指標(biāo)不能滿足合同要求。利用端部電位分布作為電場分析的邊界激勵,求出各繞組的端部電位值。本文分析的產(chǎn)品是240MVA、220kV絕緣等級的變壓器。其主要參數(shù)可為高壓繞組連接組YN、中壓繞組連接組YN和低壓繞組連接組D。高壓繞組額定電壓為230±8×1.25%kV,中壓繞組額定電壓為117kv,低壓繞組額定電壓為37kv。電場模擬的等電位分布圖如圖2所示。建模計算以變壓器鐵芯中心為旋轉(zhuǎn)軸,以高壓側(cè)油箱為電勢零邊界條件進(jìn)行仿真計算。在交流電場分析的條件下,有必要關(guān)注材料的相對介電常數(shù)。一般來說,油的比例為2.2,紙板的比例為4.0,BVR接地線 多股銅芯電線 25平方黃綠雙色線 接地線這大約是兩者關(guān)系的兩倍。
　　3、在有限元軟件中
　　在有限元軟件中,采用二維軸旋轉(zhuǎn)邊界元法進(jìn)行模擬計算。仿真需要建立變壓器的整體模型框架,并給出每個封閉區(qū)域內(nèi)相應(yīng)材料的特性。根據(jù)圖1中確定的局部放電位置,局部放電信號可能出現(xiàn)在變壓器體內(nèi)的高壓和粗調(diào)之間。根據(jù)上述初步判斷,利用電場分析軟件對該區(qū)域的電場分布進(jìn)行了分析。這樣,可以初步判斷局部放電與高壓端和粗調(diào)端之間的電位差直接相關(guān)。
　　4、電位差的增加將直接反映該位置電場強(qiáng)度的增加
　　電位差的增加將直接反映該位置電場強(qiáng)度的增加。該區(qū)域最有可能激發(fā)局部放電信號。

從表2可以看出,隨著高壓端和粗調(diào)端之間的電位差增加,局部放電將相應(yīng)增加,呈現(xiàn)出正相關(guān)趨勢。這樣,可以消除高壓引線局部放電到油箱、線夾和其他地電位區(qū)域的可能性。從表1可以看出,當(dāng)感應(yīng)倍數(shù)相同時,當(dāng)高壓端對地電位較高時,局部放電較小,因此可以初步判斷局部放電與高壓端對地電壓沒有直接關(guān)系。
　　5、采取了進(jìn)一步的局部放電超聲波定位措施
　　采取了進(jìn)一步的局部放電超聲波定位措施。研究發(fā)現(xiàn),相對于高壓側(cè)油箱的位置,B具有較強(qiáng)的超聲波信號,且該位置與粗調(diào)線圈的端部區(qū)域正好相反。具體位置如圖1所示。實際產(chǎn)品出廠試驗時,試驗分接頭為8檔,試驗方法采用中性點(diǎn)直接接地接線方式。
　　6、在測試過程中
　　在測試過程中,當(dāng)高電壓對地電位為1.1um/√3=160KV加壓時,出現(xiàn)初始局部放電信號,高壓B相局部放電達(dá)到350PC。在感應(yīng)測試期間,保持接線模式不變,并將分接齒輪換到17檔。在短時間內(nèi)反復(fù)加壓和降壓后,發(fā)現(xiàn)局部放電信號的起始和終止相對穩(wěn)定,局部放電隨電壓的升高而增加。因此,考慮更換試驗齒輪,并通過改變電氣連接方式進(jìn)一步找到問題的線索。當(dāng)高壓加壓至1.5um/√3=218kv,高壓B相局部放電達(dá)到1400pc。當(dāng)高壓對地加壓至142kv時,出現(xiàn)初始局部放電信號,高壓B相局部放電達(dá)到360pc。本項目要求本階段的局部放電應(yīng)小于100pc,以滿足評估變壓器產(chǎn)品端部絕緣性能的要求。根據(jù)GB10943。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn),在變壓器的長期感應(yīng)交付試驗中,當(dāng)高壓繞組端部達(dá)到1.5um/√3.對于地面,有必要檢測局部放電。當(dāng)對地高壓達(dá)到194kv時,B相局部放電達(dá)到1800pc。不同繞組的匝數(shù)分布為高壓繞組488匝、中壓繞組276匝、低壓繞組151匝、粗調(diào)繞組54匝、精調(diào)繞組53匝。本設(shè)計測試了高壓調(diào)節(jié)方式。絕緣結(jié)構(gòu)采用厚薄調(diào)壓方式。線圈從鐵芯到外部的排列有低壓繞組、中壓繞組、高壓繞組、粗調(diào)繞組和精調(diào)繞組。長期感應(yīng)試驗時保持接線方式不變,更換變壓器分接頭檔位,調(diào)整至1檔。三個繞組的局部放電應(yīng)控制在100pc以下。三繞組的最高電壓
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