本文在建筑電氣設計實踐經驗的基礎上，詳細考察了配電設計中低壓電纜設計中遇到的設計問題，并提出了相應的測量參考。似項目的電氣設計。據GB50054-2011低壓配電設計規(guī)范第3.2.2節(jié)，導體橫截面應滿足下列要求：1由安裝方法和環(huán)境條件決定的導體流量不應為低于計算出的電流; 2保護線路的要求：基于多年來在自營職業(yè)實踐中容易忽視的幾個問題，作者提出了以下三個觀點并分析了這些問題。不同的運行溫度和減少當電纜在托盤到cables.En做法是共享的驅動的橫流式的系數應用所述電纜，我們經常使用金屬滑道作為電纜敷設方法主電線一些設計師已將電源線置于低電壓狀態(tài)。紋與金屬滑道和多通道波束共享鋪設，然后電纜和電線的允許電流承載能力沿線狹縫乘以“民用建筑電氣設計規(guī)范”沉積JGJ 16-2008表7.4.4-1多通道的芯線束分組為每個回路電纜的校正因子對應于載流能力的電纜的計算。者認為，這種計算當前負載能力的方法不符合“電纜系統(tǒng)的負載能力GB / T 16895.15-2002第523.4章”電纜線束的減少因子適合的絕緣具有相同的最高工作溫度的導體或電纜束，最高最大授權用于絕緣導體或操作溫度下梁，所有絕緣導體或電纜線束的載流容量必須根據允許最低工作溫度的電纜溫度選擇，并且必須通過適當的電纜束減少系數進行校正，例如當BV電纜或VV電纜插入插槽時普通電纜YJV，BV電纜或VV電纜的最高工作溫度為70度和溫度YJV電纜的最大工作距離為90度。此，YJV電纜的初始承載能力必須最高。擇70°C時的當前負載容量，然后乘以“敷設多回路或多導體電纜的校正系數”。如，“該建筑物的公用數據”第6-6頁04DX101-1阿特拉斯以簡單的電路發(fā)現(xiàn)YJV -4-電纜* 35 + 1 * 16，線殼體，電流承載能力在35℃下是122 A，由于共享插入線束的電纜YJV BV或VV電線管道，使得YJV-4 * 35 +電纜的電流承載能力1 * 16表示僅93A在地圖04DX101-1的第6DX頁，即YJV電纜以70度加載。

　　90度的工作溫度下，流速僅代表電流承載能力的75％，這阻止了YJV電纜部分的充分使用。
　　“布線系統(tǒng)的載流量”GB / T 16895.15-2002表52-B2注1）“表52-C1至52-C4，敷設方法B1和B2，表示載流值僅指單個電路，在電纜時當多個電路被放置在罐中，在表中所示的線束的縮減因子52-E1是適用，而不管存在或不存在的本文表明，當YJV電纜放置在BV電線和VV電纜的公共線槽中時，YJV電纜必須在工作溫度下承受電流容量。大70度，無論是否有分離電纜和插槽中的線環(huán)使用適當的線束縮減系數選擇并校正當前負載容量。
　　電纜盤鋪設纜線包含絕緣導體或不同部分的電纜，它們必須沿不同的金屬管被路由，以避免過載的小section.La大多數設計者電纜用于與共享金屬管同一路徑中不同尺寸和截面的電纜。過“鋪設多芯或多芯電纜束的校正因子”安裝和倍增初始電纜承載能力，這種計算方法不包括參考“系統(tǒng)的系統(tǒng)承載能力”接線?GB / T 16895.15-2002 523.4。
　　1至2：2“電纜束減少系數是基于絕緣導體或線束的相同負載的計算。電纜束包含絕緣導體或具有不同橫截面的電纜時，請注意小截面電纜。過載的情況下，線束中的導體部分大于三個相鄰的標準部分，并且認為線束具有不同的部分。同類型的電纜意味著所有線束電纜的負載容量基于線束中相同的最大允許電纜導體。
　　體部分的溫度和變化不超過三個相鄰的標準部分?！爱斁€束中包含不同的部分，它必須根據523.4.3.1的部分安全縮減因子的公式計算如下：例如，兩根電纜YJV-4 * 150 + 1 * 70被施加同時在金屬管，2拉辛YJV-4 * 95 + 1 * 50，2塊的YJV-4 * 35 + 1 * 16，則YJV-4 * 150 + 1 * 70和YJV-4 * 95 + 1 * 50與YJV-4 * 35導體部分和三個相鄰標準部分之間的差異為+1 * 16.線束的校正系數為F = 1 / = 0.4表52表中的-E1“載體系統(tǒng)的載流量”具有各種安裝條件6環(huán)電纜束的敷設的折減系數大于0.4，使用的減少系數因此，上述公式降低了小截面電纜過載的風險，但電纜截面較大沒有充分利用。此，在電纜的技術設計中，應避免在同一線束中使用絕緣導體或大截面和小截面的電纜，以及大截面電纜不完整的問題。用可以避免。
　　電源故障的情況下，單相接地故障故障率最高，長距離低壓配電線路的短路電流必須檢查保護裝置的靈敏度。年來。筑單元分散在低壓配電項目中，設計人員經常面臨超過200米的供電長度。

　　越長，配電線相之間的阻抗越大，這減少了線路末端的單相短路電流，大多數設計人員仍習慣選擇保護開關。線作為計算電流的函數，因此忽略了單相短路電流的計算。（包括單相接地故障）作為防護裝置的操作靈敏度。止裝置的動作靈敏度應符合“低壓配電設計規(guī)范”GB50054-2011第6.2.4節(jié)“短路保護裝置” -circuits是斷路器，受保護線路末端的短路電流不得小于瞬時斷路器或短路。
　　時過流跳閘控制器，電流設定1.3倍“選擇”。下是郴州地區(qū)的一個例子，用于計算短路電流并檢查保護裝置的靈敏度。圖1所示，在這種情況下，配電室內安裝630KVA干式變壓器，阻抗電壓為6％，低壓配電柜母線為5％。的左端二次配電線路的配電室如圖1所示。

　　圖所示，短路計算點K1~4如圖2所示（計算電路）低壓電網的短路電流）。
　　這種情況下，配電線路的電壓損失為4.95％，這與電氣設備端子處的電壓偏差的允許值一致。
　　這種情況下，短路電流的阻抗計算如下：短路容量S“變壓器的高電壓側的是無限的電阻，電抗，相電阻和保護的電抗。位被取為等于0。壓器的阻抗如下：電阻器R1 = 2.26 millioh /米，X1反應= 15.07毫/米，相電阻Rphp1 = 2.26毫歐姆/米，缺相保護電抗Xphp1 = 15.07毫/米，阻抗母線4 *（80 * 8）：電阻器R2 = 0.031毫/ m時，電抗X 2 = 0.195毫/米，相電阻Rphp2 = 0.662毫/米，缺相保護Xphp2電抗= 0.394毫/米，線L1電纜YJV-4 * 150控制面板阻抗：電阻R3 = 0.117毫/米，電抗X3 = 0.077毫/米，電阻階段Rphp3 = 0.351毫歐/米，缺相保護Xphp3電抗= 0.152毫/米，線L2電纜YJV-5 * 6阻抗列表：電阻R4 = 2.867毫/米，電抗X4 = 0.092毫/米，Rphp4相電阻的電阻器= 8.601毫/米，缺相保護電抗Xphp4 2 = 0.2毫歐/米，電纜線L3 YJV-5 * 4阻抗控制表：電阻R5 = 4.3毫歐/米，X5電抗= 0.097毫/米，相電阻電阻Rphp5 = 12.9毫歐/米，缺相保護電抗Xphp5 = 0.2毫歐/米，絲線L4 WDZ-BYJ-3 * 2.5檢查抗性表：電阻-R 6 = 6.88毫歐姆/米，電抗X6 = 0.13毫歐姆/米，相電阻電阻Rphp6 = 20.64毫/米，缺相保護電抗Xphp6 = 0.29毫歐姆/米，計算分短路電流如表1所示：主開關保護門法采用對微切口一個保護開關，長延時快門25A的當前設置，瞬時電流設定過電流ID3 = 250A和短路電流短路點K3單相Id = 710A，檢查單相短路電流：Id> = 1，3 * 250 = 325A;滿足規(guī)范的要求，左門保護器的主開關采用針對微中斷保護交換，長延時規(guī)則來觸發(fā)電流20A和瞬時過電流脫扣設置當前ID3 = 200A，單相短路電流Id = 270A，在短路點K4，檢查單相短路電流：Id> = 1，3 * 200 = 260A;符合規(guī)范要求;左主保護分支的保護開關采用針對微切口一個保護開關，沿著延遲電流設定電流為16A，瞬時設定電流觸發(fā)過電流ID3 =如圖160A所示，在短路點K5處的單相短路電流Id = 180A，檢查單相短路電流：Id <1.3 * 160 = 208A;按照規(guī)范的要求的解決方案：在更改分支線路終端裝置WDZ-BYJ-3 * 4.0，BYJ-3的L4，在線WDZ清單* 4.0阻抗：電阻R6 = 4 3毫/米，電抗X6 = 0.12毫歐姆/米，相電阻電阻Rphp6 = 12.9毫歐/米，缺相保護電抗Xphp6 = 0.28毫歐姆/的分支保護開關端設備Mizuoweiwei采用針對微切口一個保護開關，長延時跳閘單元設定電流是16A時，過電流觸發(fā)ID3 = 160A和點的短路電流的瞬時電流設定短路K5相位編號= 210A，檢查相短路電流：ID> = 1.3 * 160 = 208A，滿足規(guī)范的要求，并計算短路電流在二次線extr設備發(fā)射被WDZ-BYJ-3 * 4.0取代。上所述，保護裝置的靈敏度控制不能滿足要求：投資允許時，礦用電纜可以適當增加電纜和電纜的橫截面，相位保護阻抗為可以減少配電線路，并且可以改善線路末端的單相短路。
　　前參考文獻[1] GB50054-2011“配電設計規(guī)格低電壓” [2] GB / T 16895.15-2002“當前的電纜系統(tǒng)的容量” [3] JGJ 16-2008“電氣設計規(guī)范民用建筑“[4]”民用配電設計手冊，第3版"
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